〔摘要〕自投產(chǎn)以來,云浮發(fā)電廠B廠兩臺135MW汽輪機在熱態(tài)啟動過程中都會出現(xiàn)振動大的現(xiàn)象,嚴(yán)重影響了機組的安全運行,延長了機組的啟動時間.在對運行操作和疏水系統(tǒng)進行了全面分析的基礎(chǔ)上,找出了熱態(tài)啟動中振動大的原因，并進行了系統(tǒng)改造，取得了明顯效果，確保機組安全運行。
　　〔關(guān)鍵詞〕汽輪機；熱態(tài)啟動；振動大；分析及對策
　　1問題的提出
　　云浮發(fā)電廠#3、4號汽輪機是上海汽輪機有限公司生產(chǎn)的，采用了引進技術(shù)的135MW汽輪發(fā)電機組，為超高壓、中間再熱、雙缸雙排汽、沖動單軸布置的汽輪機，其特點是高中壓缸合并且通流部分反向布置，低壓缸為徑向擴壓雙排汽結(jié)構(gòu)，高壓缸為雙層缸，內(nèi)有1個單列調(diào)節(jié)級、8個壓力級，中壓缸有10個壓力級，低壓缸有12個壓力級，取消了汽加熱系統(tǒng)。在第7、9、15、17、19、22/28、24/30級后各有一個回?zé)岢槠���，抽出部分蒸汽分別供兩臺高壓加熱器，一臺除氧器和四臺低壓加熱器加熱給水和主凝給水。
　　自2001年9月#3機投產(chǎn)及2002年3月#4號機投產(chǎn)以來，熱態(tài)啟動過程中多次出現(xiàn)機組振動突然增大，有時甚至超過極限值，而被迫打閘停機事故，延長了機組啟動時間，并危及機組安全。
　　2熱態(tài)啟動時振動大的現(xiàn)象
　�。�1）2001年10月11日，#3機正在啟動過程中，負荷20MW，#5瓦振動突增至7絲，#2瓦振動X向突增30.2絲，Y向30.8絲，#3機打閘。
　　（2）2001年11月29日，#3機沖轉(zhuǎn)至2800rpm時，#1瓦振動突增動至3.6絲，#5瓦振動X方向升至20.2絲，汽機打閘。
　�。�3）2002年4月23日，#4機沖轉(zhuǎn)至1780r/min左右時，#1瓦振動突增超標(biāo)3.9絲，機主控果斷打閘停機。
　�。�4）2002年5月3日，#3機沖轉(zhuǎn)，當(dāng)轉(zhuǎn)速升至1821r/min時，#1瓦振動達4.8絲，汽機打閘
　　（5）2002年9月16日，#4機沖轉(zhuǎn)，當(dāng)沖轉(zhuǎn)至1720轉(zhuǎn)/分時，#1瓦振動達3.6絲，汽機打閘。
　　（6）2003年2月17日，#4機到達沖轉(zhuǎn)參數(shù)，沖動轉(zhuǎn)子，#4機轉(zhuǎn)速1500rpm，#1瓦振動CRT顯示為4.7絲，就地為3.6絲，汽機打閘。
　　3原因分析
　　3．1機組振動大的危害
　　直接造成機組事故：如機組振動過大發(fā)生在機頭部位，有可能引起危急保安器動作及主油泵損壞，而發(fā)生停機事故；損壞機組零件：如機組的軸瓦、軸承座的緊固螺釘及與機組相連的管道損壞；動靜部分摩擦：汽輪機過大的振動造成軸封及隔板汽封磨損，嚴(yán)重時磨損造成轉(zhuǎn)子彎曲，振動過大發(fā)生在發(fā)電機部位，則使滑環(huán)及電刷受到磨損，造成發(fā)電機、勵磁機事故；損壞機組轉(zhuǎn)子零部件：機組轉(zhuǎn)子零部件松動或造成基礎(chǔ)松動及周圍建筑物的損壞。國內(nèi)外汽輪機制造廠生產(chǎn)的汽輪機均曾發(fā)生過因汽輪機組振動大，處理不當(dāng)時而導(dǎo)致的嚴(yán)重設(shè)備損壞事故，其教訓(xùn)是慘痛的，另外，使機組的啟動時間延長，使電廠的經(jīng)濟效益大大降低，使機組不能準(zhǔn)時并網(wǎng)發(fā)電，影響了電網(wǎng)的安全，特別是廣東現(xiàn)在用電緊張，需要錯峰用電，使調(diào)度工作增加困難。
　　3．2系統(tǒng)檢查和初步分析
　　引起機組不正常振動或振動過大的原因很多，例如汽輪機的動靜部分發(fā)生碰磨或汽輪機的大軸發(fā)生彎曲、轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡或葉片脫落、軸承工作不正常或軸承座松動、運行中汽輪機汽缸進水或冷汽造成汽缸嚴(yán)重變形、中心不正或聯(lián)軸器松動、滑銷系統(tǒng)卡澀造成膨脹不均、運行維護不當(dāng)（如潤滑油壓過低或軸承進油溫度過高或過低，造成油膜振蕩，主、再汽溫度過低或主、再蒸汽管道進水，凝汽器真空過低，排汽缸嚴(yán)重超溫、除氧器滿水引起軸封供汽帶水，以及發(fā)電機匝間短路等）。
　　根據(jù)上述現(xiàn)象做出以下的原因分析
　�。�1）熱啟動的參數(shù)選擇來看，我們都是嚴(yán)格按照《汽輪機運行技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》，作好機組啟動前的準(zhǔn)備工作。根據(jù)機組所處狀態(tài)嚴(yán)格擇取參數(shù)。即在選取參數(shù)上要求主、再熱蒸汽甲、乙兩側(cè)溫差（#3、4機：≤17℃），高、中壓外缸上、下缸溫差≤50℃，內(nèi)缸上、下溫差≤35℃。凝汽器真空60Kpa以上、主蒸汽溫度高于高壓內(nèi)上缸內(nèi)壁溫度50℃以上，再熱汽溫度高于或等于中壓內(nèi)上缸溫度但最高不超過額定值、蒸汽過熱度大于150℃、主蒸汽壓力控制在4MPa以下。冷油器出油溫度也符合規(guī)定值38～40℃且滿足冷態(tài)啟動的其它條件。排除了運行維護參數(shù)選擇不當(dāng)?shù)脑���。從運行人員操作分析，沒有發(fā)現(xiàn)什么可疑之處。每次開機有關(guān)管里人員都到現(xiàn)場監(jiān)督。我們運行人員也能嚴(yán)格按《運行規(guī)程》要求操作，沒有發(fā)現(xiàn)什么差錯。
　　（2）經(jīng)過廠有部門及火電安裝公司的幾經(jīng)討論后，我們也排除了轉(zhuǎn)子或汽缸、軸承安裝上的問題，即機組本體安裝良好。運行當(dāng)中也沒有出現(xiàn)葉輪、圍帶、靠背輪以及發(fā)電機勵磁機的轉(zhuǎn)動部套發(fā)生松動的現(xiàn)象。且轉(zhuǎn)子的不平衡量適當(dāng)、聯(lián)軸器的加工與軸的裝配同軸度都在范圍內(nèi)。對主蒸汽系統(tǒng)、高壓缸本體疏水、和高壓缸相連的其它管道的疏水進行多次割管檢查，也沒有發(fā)現(xiàn)什么問題，所有疏水都是通暢的，閥門開關(guān)正常，嚴(yán)密性也好。
　　（3）在排除了上述可能性后，我們初步認為造成機組熱態(tài)啟動過程中振動大的原因極可能是熱力系統(tǒng)的連接有問題。我們找來歷次啟動數(shù)據(jù)，對缸溫變化數(shù)據(jù)及其趨勢進行詳細分析，發(fā)現(xiàn)每次溫、熱態(tài)開機送軸封抽真空后，高、中壓下缸溫度均有快速降低的現(xiàn)象，特別是在機組跳機后，該溫度急劇下降，高、中內(nèi)缸上、下缸溫差高達40～60℃，高、中外缸上、下缸溫差高達60～80℃有時甚至更高。我們對與機組高中壓缸相連的所有管道、系統(tǒng)的連接方式進行認真檢查、分析，最后認為汽輪機本體疏水存在嚴(yán)重設(shè)計安裝問題。
　　1）一抽逆止門前疏水與高壓下缸進汽短管疏水匯集后經(jīng)一總管接入疏水集塊三，再接入高壓膨脹箱，如圖1。汽輪機在沖轉(zhuǎn)初期，由于主蒸汽溫度高于高壓內(nèi)上缸內(nèi)壁溫度50℃以上，高壓調(diào)門開啟后，汽缸及進汽短管會形成較多的疏水，此時高壓下缸短管疏水壓力較高，會經(jīng)一抽逆止門前疏水管道返入一抽，同時造成一抽疏水不暢，冷水冷汽從一抽返入高壓內(nèi)下缸，造成高壓內(nèi)下缸溫度急劇下降，從而造成上下缸溫差增大，機組振動也增大。
　　                                                 
　　2）另外，高中壓門桿漏汽及高壓缸四室軸封(第一擋)漏汽管道接至三抽逆止門前，門桿漏汽、軸封漏汽與三抽導(dǎo)通，中壓缸存在進冷汽冷水隱患。機組啟動時，投軸封汽拉真空后，低溫的門桿漏汽及低溫軸封第一擋漏汽的會經(jīng)三抽進入中壓缸，從而冷卻中壓下缸，增大了沖轉(zhuǎn)前中壓缸上下缸溫差，引起機組振動，延長了機組啟時間，對設(shè)備造成不安全影響，如圖2。
　　                                                                                  
　                                                                                  　圖2
　　4 設(shè)備改造
　　針對上述問題，根據(jù)上述分析，我們廠利用停機調(diào)峰或大、小修對高中壓缸本體疏水從以下幾個方面進行了改造。
　�。�1）將高壓下缸短管疏水加裝疏水一、二次門，接入疏水集塊三，如圖3。從而更有利于疏水的暢通，防止汽缸進冷汽冷水造成缸溫異常。
　　                                             
　　                                                                               圖3
　�。�2）在高壓門桿漏汽至三抽逆止門前加裝一隔離門，且在此隔離門前加裝一疏水門至低壓膨脹箱；在高壓四室軸封漏汽至三抽逆止門前加裝一隔離門，且在此隔離門前加裝疏水一、二次門至凝汽器，如圖4。使得機組送軸封汽前，關(guān)閉高壓門桿漏汽及高壓四室軸封漏汽至三抽隔離門，打開疏水門，將漏汽排至低壓膨脹箱或直接排至凝汽器熱井。待機組沖轉(zhuǎn)穩(wěn)定后，再將漏汽切換至三抽，這樣大大減少了沖轉(zhuǎn)時缸溫拉大的現(xiàn)象，有效地抑制了機組熱態(tài)啟動時的振動值。
　　                                      
　                                                                                            圖4 
　　此外，在開啟電動主汽門前后疏水之前，必須先打開高、中壓導(dǎo)汽管疏水及本體疏水，15分鐘后關(guān)閉；沖轉(zhuǎn)前20分鐘，先將電動主汽門前后疏水關(guān)閉后，開啟高中壓導(dǎo)汽管疏水及本體疏水，15分鐘后再開啟電動主汽門前后疏水，嚴(yán)密監(jiān)視調(diào)整段溫度的變化情況，如無異常后才能沖轉(zhuǎn)。
　�。到Y(jié)束語
　　經(jīng)過采取以上措施，在以后的幾次熱態(tài)沖轉(zhuǎn)時均有良好的效果，#3、#4機#1瓦的振動大大減少，如圖5。

                                            
　　如上圖可知，取得了良好的效果，除#1號瓦振動減少外，其它瓦的振動也隨之降低，特別是過小一階、一階時振動也明顯下降了。實踐證明，改造是成功的，沒有產(chǎn)生其他的負面影響，減少了事故隱患，延長了機組的壽命，減少了機組啟停的次數(shù)，提高了機組的安全可靠性，節(jié)約成本，提高了機組的經(jīng)濟效益。
　　
　　參考文獻:
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