摘要：大噸位預應力混凝土簡支梁，采用大跨度單跨貝雷梁梁柱式施工體系，具有操作簡便、地基處理難度小、受地勢制約小、不限制橋下凈空等優點。文章就寶蘭客專大噸位預制簡支梁體的施工進行探討，并對所采用的32m大跨度梁柱式結構支架進行檢算。

　　關鍵詞：工程機械雜志社,32m現澆簡支梁,單跨貝雷梁支架,設計,檢算,橋梁

　　1 工程概況

　　馬營中橋位于通渭縣馬營鎮東牛谷河支溝上，橋中心里程為DK889+744.00，全長111.4m。設計為3×32m簡支梁結構，共有32m標準跨徑預應力混凝土簡支箱梁3跨。32m跨箱梁截面為等寬度、等高度簡支箱梁，截面形式為單箱單室斜腹板截面。

　　箱梁砼設計標號C50，設計混凝土方量：278m3。

　　本橋所處地層主要為第四系全新統沖積砂質黃土，底部為上第三系泥巖。設計采用擠密樁、三七灰土墊層及C20砼對橋梁底部進行全幅的支架地基處理及硬化。

　　2 鋼管貝雷梁支架設計

　　第一，支架總體設計見圖1和圖2，單位mm。

　　第二，底模下方橫向分配梁間距為40cm，單根長度12500mm，材質I18a。

　　第三，橫向分配梁下方為貝雷縱梁，按簡支梁形式布置，跨度27～28m(受貝雷節點影響跨度不統一);貝雷梁采用雙層布置，上下弦均設加強弦桿，高度3200mm;橫橋向布置22片，每兩片通過45cm支撐架進確保鎖定，順橋向每隔3～5m采用[20槽鋼對所有上下弦進行橫向連接，增強其整體受力能力。

　　第四，貝雷梁下方為3×I45a組合工鋼橫梁，單根長度12500mm。

　　第五，組合鋼橫梁下方為75cm×95cm的三槽式矩形砂箱，對支架高程做0～150mm的微調，在砂箱下面墊11根I18工字鋼并焊的支撐托梁，便于底模高程微調和卸落。

　　第六，砂箱下方為Φ600×10mm鋼管支墩，橋墩單側設雙排，橋臺位置設單排，與承臺頂預埋件有效鎖定;橋臺臺身需預埋鋼制附著件，對單排鋼管支墩進行有效約束，減少其自由長度的同時防止向跨中變形。

　　第七，支墩基礎為承臺和樁基礎，需通過表面預埋構件與支墩連接。由于0#、3#橋臺承臺寬度僅為9.2m，需要對基礎進行加寬各1.2m。

　　3 受力檢算

　　3.1 底模下橫向分配梁

　　3.1.1 計算簡圖如圖3所示：

　　3.1.2 荷載計算及組合：箱梁為等寬等高斜腹板變截面設計，橫梁順橋向間距50cm，取梁端截面1.3m最厚部分進行計算，以確保施工安全。

　　第一，翼板線位置荷載：

　　翼板位置混凝土線荷載0.48×0.5×26/1.629=3.83kN/m

　　臨時荷載(人員機具2kPa，混凝土傾倒4kPa，振搗2kPa)：(2+4+2)×0.5=4kN/m

　　模板荷載(按鋼模配桁架計算，150kg/m2)：0.5×1.5=0.75kN/m

　　荷載組合(3.83+0.75)×1.2+4×1.4=11.10kN/m

　　第二，腹板線位置荷載：

　　腹板位置混凝土線荷載4.23×0.5×26/2.971

　　=18.51kN/m

　　臨時荷載(人員機具2kPa，混凝土傾倒4kPa，振搗2kPa)：(2+4+2)×0.5=4kN/m

　　模板荷載(按鋼模配桁架計算，150kg/m2)：(2.95+1.65+1.14)×0.5×1.5/2.971=1.45kN/m(外側模、內側模、底模)

　　荷載組合(18.51+1.45)×1.2+4×1.4=29.55kN/m

　　第三，底板位置線荷載：

　　底板、頂板位置混凝土線荷載(1.8+1.61)×0.5×26/3.000=12.56kN/m

　　臨時荷載(人員機具2kPa，混凝土傾倒4kPa，振搗2kPa)：(2+4+2)×0.5=4kN/m

　　模板荷載(按鋼模配桁架計算，150kg/m2)：0.5×1.5×2=1.5kN/m(頂板底模、下底模)

　　箱內支架：5kN/m

　　荷載組合(12.56+1.5+5)×1.2+4×1.4=28.47kN/m

　　3.1.3 計算結果：共有23跨。

　　梁材性Q235，截面為普工20a。截面Ix=2.37e+007mm4，截面Wx=237000mm3，面積矩Sx=134977mm3，腹板總厚7mm，整體穩定系數φb=1。最大壁厚11.4mm得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=215MPa，截面抗剪強度設計值fv=125MPa。

　　考慮自重，自重放大系數為1.2。

　　因第4跨至第9跨為最不利受力截面，第15跨至第20跨成幾何對稱，故僅以第4跨為例進行檢算。

　　第4跨計算結果：

　　跨度為0.45m

　　剪力范圍為-5.57731～-7.8711kN

　　彎矩范圍為-0.125081～-0.911438kN・m

　　最大撓度為0.0004mm(撓跨比為1/1145612)

　　由Vmax×Sx/(Ix×Tw)計算得最大剪應力為6.40MPa，滿足!

　　由Mx/(γx×Wx)計算得強度應力為3.66MPa，

　　滿足!

　　3.2 縱向貝雷梁

　　3.2.1 受力簡圖如圖4所示：

　　3.2.2 荷載計算： 　　第一，翼板線位置荷載：

　　翼板位置混凝土線荷載0.48×26=12.48kN/m

　　臨時荷載(人員機具2kPa，混凝土傾倒4kPa，振搗2kPa)：(2+4+2)×1.629=13.03kN/m

　　模板荷載(按鋼模配桁架計算，150kg/m2)：1.629×1.5=2.44kN/m

　　上橫梁荷載(I20a)：2×1.629×27.95×1.2×

　　10/1000=1.09kN/m

　　荷載組合(12.48+2.44+1.09)×1.2+13.03×1.4=37.46kN/m

　　第二，腹板線位置荷載：

　　腹板位置混凝土線荷載(4.23×1.3+3.46×2.3+2.81×29)×26/32.6=75.73kN/m

　　臨時荷載(人員機具2kPa，混凝土傾倒4kPa，振搗2kPa)：(2+4+2)×2.971=23.77kN/m

　　模板荷載(按鋼模配桁架計算，150kg/m2)：(2.95+1.65+1.14)×1.5=8.61kN/m(外側模、內側模、底模)

　　上橫梁荷載(I20a)：2×2.971×27.95×1.2×10/1000=1.99kN/m

　　荷載組合(75.73+8.61+1.99)×1.2+23.77×1.4=136.87kN/m

　　第三，底板位置線荷載：

　　底板、頂板位置混凝土線荷載[(1.8+1.61)×1.3+(1.27+1.19)×2.3+(0.86+0.84)×29] ×26/32.6=47.37kN/m

　　臨時荷載(人員機具2kPa，混凝土傾倒4kPa，振搗2kPa)：(2+4+2)×3=24kN/m

　　模板荷載(按鋼模配桁架計算，150kg/m2)：3.0×1.5×2=9.0kN/m(頂板底模、下底模)

　　箱內支架：10kN/m

　　上橫梁荷載(I20a)：2×3×27.95×1.2×10/1000=2.01kN/m

　　荷載組合(47.37+9.0+10+2.01)×1.2+24×1.4=115.66kN/m

　　3.2.3 計算結果：

　　第一，翼板下方縱梁：跨度為27.803m。

　　截面為2排雙層上下弦加強型貝雷梁，截面Ix=4.5963e+010mm4，截面Wx=3.0642e+007mm3，面積矩Sx=2.2981e+007mm3，腹板總厚21.2mm，整體穩定系數φb=1，由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=295MPa，截面抗剪強度設計值fv=170MPa。

　　剪力范圍為-597.867～-604.138kN

　　彎矩范圍為-4037.96～-183.05kN・m

　　最大撓度為34.10mm，撓跨比為1/815，滿足!

　　由Vmax×Sx/(Ix×Tw)計算得最大剪應力為14.25MPa，滿足!

　　由Mx/(γx×Wx)計算得強度應力為125.50MPa，滿足!

　　下傳主橫梁集中荷載729.95kN、688.92kN，單片貝雷梁下傳最大荷載為364.97kN。

　　第二，腹板下方縱梁：跨度為27.803m。

　　截面為6排雙層上下弦加強型貝雷梁，截面Ix=1.3789e+011mm4，截面Wx=9.1926e+007mm3，面積矩Sx=6.8944e+007mm3，腹板總厚63.6mm，整體穩定系數φb=1，由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=295MPa，截面抗剪強度設計值fv=170MPa。

　　剪力范圍為-2132.33～-2154.69kN

　　彎矩范圍為-14401.6～-652.859kN・m

　　最大撓度為40.54mm，撓跨比為1/685，滿足!

　　由Vmax×Sx/(Ix×Tw)計算得最大剪應力為16.94MPa，滿足!

　　由Mx/(γx×Wx)計算得強度應力為149.21MPa，滿足!

　　下傳主橫梁集中荷載2603.39kN、2457.06kN，單片貝雷梁下傳最大荷載為433.90kN。

　　第三，底板下方縱梁：跨度為27.803m。

　　截面為6排雙層上下弦加強型貝雷梁，截面Ix=1.3789e+011mm4，截面Wx=9.1926e+007mm3，面積矩Sx=6.8944e+007mm3，腹板總厚63.6mm，整體穩定系數φb=1，由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=295MPa，截面抗剪強度設計值fv=170MPa。

　　剪力范圍為-1838.96～-1858.25kN

　　彎矩范圍為-12420.2～-563.038kN・m

　　最大撓度為34.95mm，撓跨比為1/795，滿足!

　　由Vmax×Sx/(Ix×Tw)計算得最大剪應力為14.61MPa，滿足!

　　由Mx/(γx×Wx)計算得強度應力為128.68MPa，滿足!

　　下傳主橫梁集中荷載2245.22kN、2119.01kN，單片貝雷梁下傳最大荷載為374.20kN。

　　3.3 主橫梁

　　3.3.1 受力簡圖如圖5所示：

　　3.3.2 荷載計算：

　　翼板位置貝雷梁下傳主橫梁集中荷載729.95kN、688.92kN，單片貝雷梁下傳最大荷載為364.97kN，P1=364.97kN。

　　腹板位置貝雷梁下傳主橫梁集中荷載2603.39kN、2457.06kN，單片貝雷梁下傳最大荷載為433.90kN，P2=433.90kN。 　　底板位置貝雷梁下傳主橫梁集中荷載2245.22kN、2119.01kN，單片貝雷梁下傳最大荷載為374.20kN，P3=374.20kN。

　　3.3.3 計算結果：

　　共有6跨，因第3跨與第4跨受力最大，故僅對第3跨進行檢算。

　　梁材性：Q235。截面為3×I45a，截面Ix=9.5257e+008mm4，上表面處Wx=4.23365e+006mm3，下表面處Wx=4.23365e+006mm3，面積矩Sx=2.47347e+006mm3，腹板總厚34.5mm，整體穩定系數φb=1，由最大壁厚18mm得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=205MPa，截面抗剪強度設計值fv=120MPa。

　　考慮自重，自重放大系數為1.2。

　　第3跨計算結果：跨度為2.4m。

　　剪力范圍為-798.905～-1198.36kN

　　彎矩范圍為-155.126～-594.795kN・M

　　最大撓度為0.20mm(撓跨比為1/11941)

　　由Vmax×Sx/(Ix×Tw)計算得最大剪應力為90.19MPa，滿足!

　　由Mx/(γx×Wx)計算得強度應力為133.80MPa，滿足!

　　3.4 臨時支墩穩定性

　　3.4.1 荷載計算：由主橫梁下傳鋼管柱最大荷載為2411.01kN集中力，由兩根Φ600×10鋼管柱承擔。由于主橫梁為了滿足貝雷梁支點需要，不能完全居中，故不均衡系數取1.5，單根鋼管柱受力為2411.01/2×1.5=1808.26kN。

　　3.4.2 計算結果：

　　第一，受壓穩定系數計算：

　　截面：600×10

　　ix：208.626mm

　　iy：208.626mm

　　A：18535.4mm

　　截面材性：Q235

　　繞X軸長細比為11.9831，繞X軸截面為b類截面。

　　繞Y軸長細比為11.9831，繞Y軸截面為b類截面。

　　按GB50017-2003第132頁注1計算，繞X軸受壓穩定系數φx=0.989212，繞Y軸受壓穩定系數φy=0.989212。

　　第二，強度驗算：

　　軸壓力N=1808.3kN

　　由最大板厚10mm得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=215MPa

　　計算得強度應力為97.56MPa，滿足!

　　第三，穩定驗算：

　　計算得繞X軸穩定應力為98.62MPa，滿足!

　　計算得繞Y軸穩定應力為98.62MPa，滿足!

　　第四，局部穩定驗算：

　　外徑與壁厚之比為60，滿足!(GB50017-2003第59頁5.4.5)

　　橋臺擴大基礎地基承載力計算：3#臺下層貝雷梁支承擴大基礎承載力按照單端承載的1/2進行計算，考慮到上下臺階所承受荷載的不均勻性，取不均勻荷載系數為1.5，翼板部分則為全部承載。底板及腹板區域承載為(2411.01×2+1607.83)×1.5/2+2×11.2×1.5×2.6=4909.7kN。

　　計算結果：4909.7÷(11.2×2)=219.2kN，實測該處地基承載力為190kN，那么要求該處擴大基礎下方1m范圍內進行三七灰土換填并分層夯實。

　　4 結語

　　本橋通過采用大跨度貝雷梁管柱支架法施工，大大簡化在具有濕陷性黏質黃土層進行地基處理的系列難題，大幅度降低了因此而產生的施工成本，取得良好的經濟效益，并為同類現澆簡支橋梁在軟土區、土黃濕陷性區、深V地形區不便于設置支架臨時直墩或移動模架等條件下，大噸位梁體的現澆支架施工提供了借鑒。

　　參考文獻

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　　[4] 中鐵一局集團有限公司.中鐵一局施工工藝工法標準：橋涵工程(QYGL2011-15-2)[S].